PROIECT DE INSTALATII ELECTRICE

                              PROIECT DE INSTALATII ELECTRICE

 

A.     DATE DE PROIECTARE

1.      Destinatia constuctiei  :  SCOALA  cu S+P+1

2.      Tensiunea de alimentare : 3 x 380 / 220 V  ;  50 Hz

3.      Modul de alimentare cu energie electrica : Post transformare

4.      Modul de tarifare a energiei electrice : Separat

5.      Inaltimea incaperilor : Parter ( Etaj curent )  : 2.8 m 

                                       Subsol  : 3 m

6.      Constructia este de tipul  : diafragma de b.a. monolit

7.      Caracteristicile receptoarelor de forta :

       Tip        Pi [kw]       n [rot / min ]    cos j     Kp = Ip / In        h

       M1       0.75            750                   0.63          4                      0.66

       M2        1.1             750                    0.65         4.5                    0.69

             M3        2.2              750                    0.69         4.5                    0.75

             M4        4                750                     0.72         5                       0.8

             M5       7.5              750                     0.75         5.5                    0.83

8.      Rezistivitatea solului este

9.      Verificarea cantitativa si calitativa a instalatiei de iluminat  se va realiza in 

10.  Detaliu de tablou si antemasuratoarea se vor realiza  in   :  STATIA DE HIDROFOR

B .Partea scrisa

1.      Borderoul pieselor scrise si desenate

2.      Tema de proiectare

3.      Memoriul justificativ al solutiilor alese

4.      Note de calcul

5.      Documentatia economica

B.     Partea desenata

1.      Schema generala de distributie a energiei electrice

2.      Instalatia electrica de iluminat - plan parter ( etaj curent ) - scara 1: 50

3.      Instalatia electrica de iluminat - plan subsol - scara 1: 50

4.      Instalatia electrica de forta - plan subsol - scara 1: 50

5.      Schemele monofilare de distributie ale tablourilor secundare si general de lumina si / sau forta

6.      Scheme pentru circuitele de curenti slabi ( nepericulosi)

7.      Schema multifilara a circuitelor principale si ale circuitelor de comanda manuala si / sau automata a tabloului de forta din

8.      Siruri de conectori pentru circuitele de la punctul  7

9.      Detaliul tabloului de forta de la punctul  7

10.  Planul instalatiei de paratrasnet si al prizei de pamant - scara 1: 200

        

        

MEMORIU     JUSTIFICATIV

               Prezentul proiect constituie fundamentul teoretic pentru realizarea unei instalatii electrice 18218p151s aferente unei scoli cu S+P+1 nivele .

               Din studiul planurilor de arhitectura s-au stabilit elmentele de constructie . inaltimea  parterului este de 2.8 m ,iar a subsolului de 3m, constructia fiind de tip diafragme .

               Tensiunea de alimentare a obiectivului ste de 3x380/220 V, la o frecventa de 50Hz.

               Alimentarea cu energie electrica se face din punct de transformare , iar tarifarea energiei electrice se face separat , ceea ce implica tablouri separate de lumina si forta, si contorizare separata.

                Proiectul de fata contine piese scrise si desenate.

                Calculul de dimensionare a sistemului de iluminare s-a facut prin metoda factorului de utilizare. Conform calculului de dimensionare, au rezultat corpuri de iluminat fluorescente de tip FIAG-01-2x40W, FIPA- 01- 2x40W, FIRA- 01- 2x40W , FIA-01-2x40W,  FIPRA- 01-2x40W.

                Amplasarea corpurilor de iluminat pe planurile de situatie s-a facut uniform sau neuniform (asimetric) , depinzand de fiecare situatie in parte.Asezarea neuniforma , inseamna a renunta de exemplu la un corp de iluminat sau la mai multe corpuri de iluminat, in functie de incapere sau de destinatie. O alta amplasare neuniforma fiind apropierea corpurilor de iluminat de peretele vitrat.

               Exista doua conditii pentru amplasarea corpurilor de iluminat :

-         fluxul luminos sa cada perpendicular pe suprafata de lucru ;

-         fluxul luminos sa fie paralel cu suprafata vitrata;

         Verificarea cantitativa si calitativa a sistemului de iluminat s-a facut pentru o sala de curs, folosind calculul prin metoda punct cu punct.

         Tabloul electric ste partea din instalatia electrica in care se realizeaza legaturile electrice si se monteaza aparatele de masura si control.Alimentarea se face din punctul de transformare, acesta este amplasat la 100m de peretele exterior al cladirii , la tabloul general de lumina sau forta printr-un cablu montat in pamant, apoi la tablourile secundare de lumina se face prin coloane radiale.In proiect exista 3 scheme de tablou electric pentru lumina , schema tabloului general de lumina (TGL), schemele tablourilor secundare de lumina la parter, subsol ( TSLp,TSLs,TSL1).

           Criteriile de formare a circuitelor electrice de lumina sunt urmatoarele :

-         puterea maxima pe un circuit de lumina este de aproximativ 1200 W, iar numarul de corpuri de iluminat nu depaseste 10-12 corpuri pe circuit.

-         Numarul de incaperi pe circuit este de 3 incaperi alaturate, daca se indeplineste prima conditie

-         Puterea circuitelor de rezerva ste de o putere egala cu marea majoritate a puterilor circuitelor

-         Un circuit de rezerva exista la un numar de 10 circuite din tablou

-         Lungimea unui circuit de lumina sa fie mai mica sau egala cu 50 m

-         Prizeele nu monteaza pe peretii exteriori si nici in bai

-         Puterea unui circuit de prize este de 2000W, iar numarul de prize nu depaseste 8 bucati pe circuit

-         se amplasaeza intrerupatoare simple sau duble , depinzand de situatie

             Trasarea circuitelor de lumina la subsol s-a facut aparent, intr-un tub de protectie tip IPEZ. Trasarea circuitelor se realizeaza la subsol cu doze simple , la parter si etaj cu doze centralizate . Distanta de la doza la corpul de iluminat este mai mica sau egala cu 9 m , iar traseul doza-corp de iluminat nu trebuie sa aiba mai mult de 3 coturi.

             Proiectul , continua cu calculul circuitelor de lumina si prize , la subsol si la parter , calculul coloanelor secundare de lumina si prize si calculul coloanei generale de lumina .

             Instalatia de forta exista la subsol si este reprezentata de motoare care au fost amplasate in centrala termica , statia de hidrofor si centrala de ventilatie.

            De asemenea se monteaza circuite de prize trifazice, cate 3-4 locuri de prize pe circuit cu o putere Pi = 5-7 KW, circuite de prize monofazice , cate 5-6 locuri de prize pe circuit cu o putere Pi = 2-3 KW si circuite de prize de tensiune redusa cu o putere Pi = 0.2 KW .In proiect exista 3 scheme ale tablourilor secundare de forta pentru cele 3 incaperi : centrla de ventilatie , termica si statia de hidrofor.

             Puterea unui tablou secundar de forta trebuie sa fie aproximativ 30 KW.

             Calculul circuitelor de alimentare a motoarelor cu pornire directa s-a facut de 4 ori pentru fiecare putere a motorului, data prin tema de proiectare.Puterea motoarelor este : 0.75;1.1;2.2;4;7.5 KW , motorul cu putere a Pi = 7.5 KW, are circuitele de alimentare cu pornire stea- triunghi, in proiect facandu-se aceste calcule.

            De asemenea , s-a facut calculul circuitelor de prize trifazice , calculul coloanei tabloului secundar de forta pentru centrala de ventilatie, termica , statia de hidrofor si calculul coloanei generale de forta.

             Calculul pierderilor de tensiune s-a facut pentru lumina si forta, indeplinindu-se  conditiile de :

-         ΔU % <ΔU_adm % < 8%  la lumina

-         ΔU % <ΔU_adm % < 10 % in regim normal                                                                                                                      

-          ΔU_adm % < 17 %  in regim de pornire pentru punctul de transformare            

CALCULUL ELECTRIC AL INSTALATIEI DE LUMINA

                                                             

                                                DIMENSIONAREA RETELEI DE DISTRIBUTIE LA LUMINA

A.     Calculul circuitelor de lumina si priza de la parter.

I.                    Calculul circuitelor de lumina

 

               Calculul se face pentru circuitul cel mai dezavantajat , adica cel mai incarcat, respectiv circuitul C9 ( P14,P15)     : Pi =  1200 W

1.      Calculul curentului nominal :

       I_C = I _n = = = 5.74 A

Unde :  I_C = curentul de calcul (nominal )

            P_I = puterea instalata pe circuitul cel mai incarcat

            U_f = tensiunea de faza ( 220V )

            Cos φ = factor de putere  ( 0.95) pentru corpuri de iluminat fluorescente

2.      Calculul sectiunii conductorului

 

I_ma > I _n

Conform Anexa II la pag. 8 paragraful 3.1 pentru     n = 2 FY  conductoare cupru

                                                                               S_f = 1.5 mm²  sectiunea de faza

                                                                               I _ma = 17 A

   SOLUTIA ALEASA : 2 FY 1.5 mm ²

                3.Alegerea tubului de protectie

      Circuitul se executa ingropat in tencuiala in tub IPEY cu diametrul exterior al tubului , conform paragrafului  6.2 pag. 21 Anexa II:

   Pentru     n = 2 conductoare cupru

                  S _f = 1.5 mm ²

                  D = 16 mm

SE ADOPTA SOLUTIA FINALA : 2FY 1.5 / IPEY 16

         4.       Protectia circuitului de lumina

Se realizeaza cu sigurantele fuzibile unipolare cu filet de tip LF in soclu de 25 A.

Calculul fuzibilului :

I _F > I _n         I _F > 5.74 A

I _F < ( 0.6. 0.8 ) I _ma        I _F < (10.2.13.6) A

Siguranta fuzibila este LF 25 / 10 A

I _F = 10 A

B.           Calculul  circuitelor de lumina de la subsol

Calculul se face pe circuitul cel mai incarcat   C6 = C8      P_I = 1100 W

1.      Calculul curentului nominal

I _n = = 5.26 A

2.      Alegerea sectiunii conductorului

I _ma > I _n

I _ma = 17 A

I _n = 5.26 A

Conform  Anexa II ,pag. 8     :  S_NL = S _F = 1.5 mm ²

Solutia aleasa  2FY 1.5

3.      Alegerea tubului de protectie :

 Circuitul se executa aparent in tub PEL , cu diametrul exterior al tubului conform Anexa II pag. 23.

S _F = 1.5 mm²

N= 2 FY

D = 12.7 mm

SOLUTIA ALEASA : 2 FY 1.5 / 12.7

4.      Alegerea sigurantei fuzibile

I _F > I _n         I _F > 5.26 A

I _F < (0.6.0.8 ) I _ma         I _F < ( 10.2.13.6 )

I _F = 10 A

SOLUTIA ALEASA : LF 25 / 10 A

      II .  CALCULUL CIRCUITELOR DE PRIZA  -- PARTER

 Se alege circuitul cel mai dezavantajat    Pi = 2000 W

1.      Calculul curentului nominal

 

I_n = = = 11.4 A

Calculul sectiunii conductorului

Conform paragrafului 3.1 Anexa II pag. 8

 I_ma > I _n       I _ma = 20 A

S _F = 2.5 mm²

S _min = 2.5 mm² pentru conductoare de cupru

          - conductor de faza     S _FY = 2.5 mm ²

          - conductor de nul de lucru   S _FY = 2.5 mm²

         - conductor de nul de protectie   S _FY = 2.5 mm²

SOLUTIA ALEASA PENTRU CONDUCTOR   3 FY 2.5mm ²

2.      Alegerea tubului de protectie

 Conform paragrafului 6.2 pag . 21 Anexa II  se alege tub de protectie etans tip IPEY

D = 16 mm ( pentru n = 3 FY , S _F = 2.5 mm)

SOLUTIA FINALA ESTE : 3 FY 2.5 / IPEY 16

3.      Alegerea sigurantei fuzibile

Calculul fuzibilului

I _F > I _n            I _n = 11.4 A

I _F < (0.6.0.8 ) I _ma              I _F < ( 14.4.19.2 ) A

I _F = 16 A

SOLUTIA ALEASA :  LF 25 / 16 A

                     CALCULUL COLOANELOR SECUNDARE  DE LUMINA SI PRIZA

     Circuite trifazice

I. TRASEUL  TGL - TSL   -  PARTER

1. Calculul curentului nominal

I _n = =  = 30.9 A

   Unde:     Pi = puterea instalata a tabloului  secundar de lumina  = 17900 W

                  Cs = coeficient de simultaneitate = 1

                  Cos φ_m =  =  0.88

Cosφ_lm  = 0.95

Pil  = 8100W

Pip = 10000W

Σ Pi  = 17900W

Cos φ_pm = 0.8

2. ALEGEREA SECTIUNII CONDUCTOARELOR

 

N =4 cond FY

I _ma  >I_n                       ↔  S_F =  16mm²

I _ma > 30.9 A    

I _ma  = 31  A

         

Conform Anexei II  ,pag. 5     n= 5

                                              S_F = 16 mm²

 

SOLUTIA ALEASA  :  5 FY 16

3. ALEGEREA TUBULUI DE PROTECTIE

Conform Anexei II , pag . 21  :

D _n = f ( n = 5 ;  s_F  = 16 mm²  ) = 40 mm

SOLUTIA FINALA : 5 FY 16 / IPEY 40

4. ALEGEREA SIGURANTEI FUZIBILE

A ) I_F > I _n       I _F > 30.9 A↔ I _F  = 35 A

B ) I _F > max ( I _F )_TLP + 2 trepte  > 25 A

C) I _F <  3* I _ma     I _ma < 3* 31 = 93 A

SOLUTIA FINALA  :  LF 63 / 35 A

5. ALEGEREA  INTRERUPTORULUI  TRIPOLAR

I _r > I _n        I _r > 30.9 A     

I _r = 63 A

SOLUTIA   IP III 63  / 50 A

             

                            III . TRASEUL TGL  - TSL  ( SUBSOL)

 1. Calculul curentului nominal    

  I _n = = = 9.6 A

Pi = 6000A

Cos φm = 0.95

U = 380 V

 

2.      Alegerea sectiunii  conductorului

I _ma > I _n     I _ma > 9.6 A

N = 5

I _ma = 16 A

S _F  = S _NL = S _NP = 2.5 mm ²

SOLUTIA ALEASA  : 5 FY 2.5

3.      Alegerea tubului de protectie

Conform Anexa II pag. 21   pentru  n = 5

                                                        S_F = 2.5 mm²

                                                      D = 17.9  mm

SOLUTIA FINALA :  5 FY 2.5 / PEL 17.9 mm

4.      Alegerea sigurantei fuzibile

I _F > I _n

I _n =9.6 A

I_F > 9.6 A

I _F > max. ( I _F) _TLS + 2 trepte

I _F > 6+2 trepte

I _F < 3* I _ma < 3* 16 < 48 A

SOLUTIA FINALA   LF 25 / 16 A

5.      Alegerea intreruptorului tripolar

I _r > I _n

I _r > 9.6 A

I _r = 16 A

SE ALEGE   IP III 25 A

                                           CALCULUL COLOANEI  GENERALE DE LUMINA

                                                                            T.G.L.

Coloana generala de lumina si priza face legatura intre TGLP si P.T.

1.      CALCULUL CURENTULUI NOMINAL :

I _n.col.gen. = = = 33.8 A

Cos φm = 0.95

Pi = 6600+18300= 24900 W

2.      ALEGEREA CABLULUI

Transportul energiei electrice se face prin cablu montat in pamant.

Din Anexa II , pag . 13 :

N= 3 cond. FY

I _ma > I _n

I _ma > 33.8 A

I _ma = 100 A

S _F = 16 mm ²

S  _NP = 10 mm  ²

SOLUTIA ALEASA  : CYAbY 3X16 + 10

3.      Alegerea sigurantei fuzibile :

I _F > I_n

I _F > 33.8 A

I _F > max ( I _F) col. Sec. +2 trepte

I _F > 63 + 2 trepte > 100 A

I _F < 3* 33.8 < 101.4 A

I _F =100 A

SOLUTIA FINALA     LF 100 /100A

4.Alegerea intreruptorului tripolar :

I _r > I _n

I r > 33.8 A

I _r = 50 A

SOLUTIA : IP III 63 / 50 A

5.Alegerea ampermetrului

 

Se aleg 3 ampermetre  ( 0 - 100 )A

6.      Alegerea transformatorului  de curent

Conform Anexa III pag. 63  , alegem transformator  de curent  tip  CIS 50 /5 A

7.      Alegerea contorului de energie

Avem retea cu 4 fire  aleg  contor T- 2 CA 43 P din Anexa III pag. 108

CALCULUL ELECTRIC AL INSTALATIEI ELECTRICE DE FORTA

                             DE JOASA TENSIUNE

Se trateaza problema de dimensionare privind alimentarea motoarelor trifazate si a elementelor de distributie aferente.

Cladirea studiata are la subsol incaperi tehnice dotate cu motore trifazate . Aceste motoare se gasesc in urmatoarele incaperi :

Statie de hidrofor

Centrala termica

Centrala de ventilare

In statia de hidrofor motoarele sunt necesare pentru punerea in functiune a pompelor de circulatie apa calda ,apa rece si de asemenea , sunt necesare motoare pentru compresorul de aer  si pentru recircularea apei calde .

In centrala termica motoarele sunt utilizate pentru pompe de combustibil , injectoare si pentru pompe de vehiculat agent termic primar si secundar.

In centrala de ventilare  motoarele sunt utilizate pentru aer cald , ventiloconvectoare , pentru aer rece si pentru recircularea aerului.

In fiecare incapere tehnica avem instalat cate un tablou secundar de forta.

Pentru fiecare tabou avem o anumita putere instalata pentru care intra in afara de puterea motoarelor , circuitele de priza monofazate, trifazate si de tensiune nepericuloasa.

Conductoarele utilizate la transportul cu energie electrica sunt din cupru ,iar tubul de protectie pentru montaj aparent  PEL .

Instalatia  de forta sunt protejate cu nul de protectie . nulul de protectie se leaga la priza de pamant.

Conform normativelor nu se adopta pentru cupru ,sectiuni ale conductoarelor mai mici de  1.5 mm² , iar pentru prize mai mici de 2.5 mm².

Fiecare motor este prevazut cu protectie de scurt-circuit prin sigurante fuzibile tip LF si la suprasarcina prin releu termic tip TSA .

Motoarele cu pornire stea- triunghi au si releu de temporizare si releu intermediar. Actionarea este facuta de conductoarele tip TCA.

          CALCULUL  CIRCUITELOR LA PORNIREA DIRECTA A MOTOARELOR

A. CALCULUL MOTORULUI   m1

 

1. Dimensionarea circuitului de alimentare pentru motorul   m1 cu :

       putertea  Pi = 0.75 Kw

       turatia   n = 750 rot / min

       factor de putere  cos φ = 0.63

       randament   η = 0.66

      

1.      Calculul curentului nominal

I _n == = 2.74 A

2.      Sectiunea conductorului si a tubului de protectie

Se determina  la :

-         incalzire in regim de durata

-         verificarea sectiunii la pierderi de tensiune

-         verificarea sectiunii din punct de vedere mecanic

-         verificarea sectiunii la densitatea de curent de pornire

-         pentru incalziri in regim de durata a curentului nominal

-         pentru alegerea sectiunii trebuie avuta in vedere conditia :

   I _n < I _ma

Din Anexa II pag. 28 se alege sectiunea conductorului :

 N= 3

I _n = 2.74 A             -----  S_F = 1.5 mm ²

I _ma = 14 A 

   Pentru sectiuni ale fazei de pana la 1.5 mm ² se alege pentru nulul de protectie aceeasi sectiune .Din Anexa II , pag. 23 se alege sectiunea tubului de protectie  tip PEL in functie de numarul de conductoare din tub :

N= 4 (3 F+ NP )  ----- D = 12.7 mm

SOLUATIA ALEASA :  4 FY 1.5 / PEL 12.7

VERIFICAREA SECTIUNII LA REGIM DE PORNIRE

Pentru cupru ensitatea de curent la regim de pornire nu trebuie sa depaseasca 35 A / mm².

J_P =  < j _adm.

J _adm = 35 A / mm²

I _P = I _n * k = 2.74*4= 10.96 A

J_P = 7.31 A < 35 A

CONDITIILE SUNT INDEPLINITE.

3.      Alegerea releului termic

Releul termic asigura protectia la suprasarcina a motoarelor electrice.

Pentru alegerea R.T. trebuie indeplinite simultan conditiile:

I _nTSA > I _n

I _S > I _n

I _r = ( 0.6.1 ) I _S

I _nTSA> 2.74 A

I _S > 2.74 A

I _r = ( 0.6 .1 ) *3.3 A = ( 1.98 .3.3 ) A  aleg   I _r = 0.8 x 3.3 = 2.64 A

Din Anexa III pag. 49      I _nTSA = 10 A

                                        I _S = 3.3 A

   Releul termic se protejeaza la scurt circuit 

     I _FRT = 10.16 A

ALEG TSA 10 A

                    4. ALEGEREA CONTACTORULUI   TCA ( RELEU ELECTROMAGNETIC)

Contactorul este elementul de actionare al motorului ( un intreruptor care isi actioneaza contactul cu ajutorul unei bobine , atunci cand trece curent electric prin ea).

I _{n TCA} > I _n

Ø      2.74 A

I _{n TCA} = 7 A

Din Anexa III pag. 7 alegem  TCA 6 A

4.      Alegerea sigurantei fuzibile

I _F > I _n.

I _F > 2.74 A

I _F > I _n / k = 4.38 A

I _F < I _FTSA < 10.16 A

I _F < 3* I _ma < 3* 14 < 42 A

I _F = 6 A

SOLUTIA ALEASA  :  LF 25 / 6 A

               CALCULUL MOTORULUI    m5

Dimensionarea circuitului de alimentare pentru motorul  m5  cu :

   - puterea   Pi = 7.5Kw

  -  turatia     n =750 rot / min

  - randamentul      η = 0.83

  - factorul de putere   cos φ = 0.75

-         I _P / I _C = 5.5 = K

1.      CALCULUL CURENTULUI  NOMINAL

I _n  = = = 18.3 A

I _nf = 10.6 A

2.      Alegerea sectiunii conductorului si a tubului de protectie

I _nf < I _ma

a)      La functionarea in stea

N= 3 cond  FY      ...    I _ma = 14 A

S _F = 1.5 mm²

Solutia aleasa    3 FY 1.5

Tubul de protectie :

N= 3 FY

S_F = 1.5 mm²        .. D = 12.7 mm

Solutia adoptata  :  3 FY 1.5 / PEL 12.7

b)      La functionarea in regim normal triunghi

Cand :   n = 4 FY

             I _ma > I _nf .....I _ma = 18 A

             S _F = 2.5 mm ²

Tubul de protectie  : conform Anexa III pag. 23

     N= 4 FY

     S _F =2.5 mm² ..D = 16.1 mm

Solutia aleasa    :  4 FY 2.5 / PEL 16.1 mm

Verificarea sectiunii la densitatea de curent

a)      Functionarea in regim de pornire  :

  J _P = = = 22.37 A

SE RESPECTA CONDITIILE.

b)      Functionarea in regim nominal

J _P = = 4.24 A

   

           3.Alegerea releului termic   TSA

I _{n TSA} > I _nf

Ø      10.6 A

I _S > I _nf

Ø      10.6 A

I _r = ( 0.6. 1) I _S

    = ( 0.6 . 1) *16 A

Conform Anexa III pag. 49    :   I _{n TSA} = 16 A

                                                  I _S = 16 A

I _r = ( 9.6. 16 )A

I _FTSA = 35 A

SOLUTIA ALEASA      TSA 16

          4. Alegerea contactorului   TCA

 

I _{n TCA} > I _nf

Ø      10.6 A

I _{n TCA}  = 16 A

I _FTCA = 35 A

SOLUTIA ALEASA      :  TCA 16

            5. Alegerea sigurantei fuzibile

I _F > I _n

     >18.3 A

I _F > I _PY  / K

    > 33.55 / 2.5 = 13.42 A

I _F  < I _FTCA

        < 35 A 

I _F < I _FTSA

       < 35 A

I _F < 3* I _ma

     < 3* 18 = 54 A

I _F = 25 A

SOLUTIA FINALA ALEASA  :  LF 63  / 35 A

    CALCULUL CIRCUITELOR DE PRIZA

Din tablourile sectiunii de forta  sunt alimentate in afara de motoare si circuitele de priza .

Circuitele de priza pot fi :

      -  MONOFAZATE         Pi = 2 Kw

      -   TRIFAZATE               Pi =  7 Kw

     -   DE TENSIUNE REDUSA 24 V          Pi = 0.2 kw

Calculul circuitelor de priza monofazate

Puterea instalata  :        Pi = 2 Kw

Factorul de putere  :      cos φ = 0.8

Randamentul      :           η = 0.8

1.      Calculul curentului nominal :

 

I _n = = = 11.36 A

2.Alegerea sectiunii conductorului  si a tubului de protectie     :

La alegerea sectiunii se tine seama ca sectiunea conductorului de cupru nu poate fi mai mica de 1.5 mm² .

N = 2 FY

I _ma > I _n

Conform Anexa II ,pag. 23     :    S _F = S _NL = S _NP = 2.5 mm²

Tubul de protectie  :

N= 3 FY

S _F = S _P = 2.5 mm² ....D = 16.1 mm

SOLUTIA ALEASA   :   3 FY 2.5 / PEL 16

 

                   Calculul circuitelor de priza trifazate

Puterea instalata    :   Pi = 7 Kw

Factorul de putere  :   Cos φ = 0.8

Randamentul   :  η = 0.8

1. Calculul curentului nominal    :

I _n == = 16.6 A

2.Alegerea sectiunii conductorului si a tubului de protectie

n = 3

I _ma > I _n 

Conform Anexa II ,pag. 8              S _F = 2.5 mm² = S _NP

                                                      I _ma = 20 A

                                                                          

  Alegerea tubului de protectie     :

N = 4 FY

S _F = 2.5 mm²

Conform Anexa II  ,pag. 23      :    D = 16.1 mm

SOLUTIA ALEASA  :  4 FY 2.5  / PEL 16.1

          

                 Calculul circuitelor de priza cu tensiune redusa 

PUTERE INSTALATA   :      Pi = 0.2 KW = 200W

FACTOR DE PUTERE  :        cos φ = 0.8

Calculul se face in doua etape  :

   

                      I. 1. Calculul curentului nominal  

 I _n = = = 0.72 A

                        2. Calculul sectiunii conductorului si alegerea tubului de protectie   

       n= 2 FY

       I _ma > I _n

Conform Anexa  II , pag. 8         S_F = S _NL = S _NP = 2.5 mm ²

                                                     I _ma =24 A

Alegerea tubului de protectie      n = 3FY

                                                     S_F = 2.5 mm ²

 Conform Anexa II , pag. 23      D = 16.1 mm

SOLUTIA ALEASA  :  3 FY 2.5 / PEL 16.1

II.                 1.Calculul curentului nominal

I _n =  = = 10.41 A

         

                         2.Calculul sectiunii conductorului si alegerea  tubului de protectie

       n = 2 FY

       I _ma > I _n

       Conform Anexa II , pag. 8           S _F = 2.5 mm²

                                                             I _ma = 24 A

       Alegerea tubului de protectie :

          N= 2 FY

          S_F = 2.5 mm²  ........D = 12.7 mm

          SOLUTIA ALEASA  :  2 FY 2.5 / PEL 12.7

        

                   

                     3.Siguranta fuzibila

I _F < K*I_ma

I _F < 0.8*24 < 19.2 A

I _F = 16 A

SOLUTIA ALEASA    :  LF 25 / 16 A

TRANSFORMATOR  : 220 / 24 V

INTRERUPTOR  :  PACO 16

                                        CALCULUL COLOANELOR SECUNDARE DE FORTA

Coloanele secundare de forta fac legatura intre tablourile  de forta si tablourile generale de forta

In fiecare camera dotata cu motoare electrice avem un tablou secundar de forta . Calculul se face pentru fiecare coloana secundara in parte .Acest calcul cuprinde :

-         calculul curentului nominal

-         alegerea sectiunii conductoarelor

-         alegerea tubului de protectie

-         alegerea sigurantei fuzibile

-         alegerea intrerupatorului

    

CALCULUL COLOANEI SECUNDARE CE ALIMENTEAZA STATIA DE HIDROFOR

                                                   TSF 1

                

Motoare instalate  :

1 motor  m1     ...Pi = 0.75 kw ; cos φ = 0.63 ; η = 0.66  ;  Ip / I n = 4

2  motoare  m2       Pi = 1.1 kw  ;  cos φ = 0.65 ; η = 0.69 ;  Ip / I n = 4.5

2 motoare  m3        Pi =  2.2 kw ;   cos  φ = 0.69 ; η = 0.75 ; Ip / I n = 4.5

2 motoare  m4        Pi =  4 kw    ;  cos  φ = 0.72 ; η = 0.8 ; Ip / I n = 5

2 motoare  m5        Pi = 7.5 kw ;   cos φ = 0.75 ; η = 0.83 ; Ip / I n = 5.5

1 circuit de priza trifazica          Pi = 5 kw

1 circuit de priza monofazica     Pi = 2 kw

1 circuit de priza de tensiune redusa      Pi = 0.2  kw

rezerva    Pi = 1 kw

Puterea instalata                Pi = 37.55 kw

Motoare aflate simultan in functiune   : 1-m1 ; 1- m2 ; 2- m3 ; 1- m4 ; 1- m5

Puterea motoarelor simultan in functiune   :  Pi   =  17.75 kw

1.      Calculul curentului nominal

I _{n col.} =  =   =   102.47 A

I _na = Σ ( I _na ) _I = 75.75 A

( I _na ) _I = I _ni * cos φ

I _n1 = = 2.74 A   I _na1 = 1.73 A

I _n2 = 3.73 A   I _na2 = 2.42 A

I _n3 = 3.73 A   I _na3 = 2.42 A

I _n4 = 6.46 A   I _na4 = 4.46 A

I _n5 = 6.46 A   I _na5 = 4.46 A

I _n6 = 10.55 A   I _na6 = 7.6 A

I _n7 = 10.55 A   I _na7 = 7.6 A

I _n8 = 18.31 A   I _na8 = 13.73 A

I _n9 = 18.31 A   I _na9 = 13.73  A                         

 I _{n 10}= 9.5A   I _na10 =7.6 A

I _n11 = 11.4 A I _na11 = 9.09 A

I _n12 = 1.14 A I _na12 = 0.91 A

I_nr = Σ ( I _nr ) _I = 69.01 A

( I _nr ) _I = I _nr * sin φ

I _nr1= 2.14 A

I _nr2 =2.83A

I _nr3 = 2.83 A

I _nr4 = 4.65 A

I _nr5 = 4.65 A

I _nr6 = 7.28 A

 I _nr7= 7.28 A

I _nr8 = 12.08 A

I _nr9= 12.08 A

I _{nr1 0} = 5.69 A

I _{nr1  1} = 9.09 A            

I _{nr1 2} = 0.91 A

                   2. Alegerea sectiunii conductorului      

         I _ma > I _n              I _ma > 102.47 A

         N= 3 FY

      CONFORM Anexa II , pag. 8          S _F = S _NP = 35 mm

     SOLUTIA ALEASA  :  4 FY 35

        Verificarea sectiunii :

      

       J_P =

        I _{max. abs.}  =

       I _{max. abs. a} =  = 20.67 + 75.51 = 96.18 A

        

          

        I _Pa = I _P * cosφ = 100 .68 * 0.75 = 75.51 A

          I_max.abs.r =

        

                                  3.Alegerea tubului de protectie

Conform Anexa II ,pag. 23        n = 4 FY

                                                   S _F = 35 mm²

SOLUTIA ALESA  :    PEL 44 

                                   4.Alegerea sigurantei fuzibile

 

I _F > I_n

            >102.47 A

      I _F

     I _F > max ( I _F ) _TSF + 2 trepte

           > 35+ 2trepte

     I _F   

   SOLUTIA ALEASA  : MRP  250

5.      Alegerea intrerupatorului tripolar

         I _r

         I _r  = 100 A

        SOLUTIA ALEASA    : IP III 200 / 100 A

                       CALCULUL COLOANEI SECUNDARE CE ALIMENTEAZA CENTRALA TERMICA

                                                                          TSF2

                             

       

Motoare instalate :

            - 1 motor m1             Pi = 0.75 kw

           - 2 motoare m2         Pi = 1.1 kw

              2 motoare m3         Pi = 2.2 kw

              2 motoare m4         Pi = 4 kw

              1 motoare m5         Pi = 7.5 kw

Motoare aflate simultan in functiune :   1m2 ; 1m2 ; 2m3 ; 1m4 ; 1m5

1.      Calculul curentului nominal

I _n.col.gen. =

I _na =   

I_nai = I_ni * cos φ

I _n1  = 2.74 A

I _n2  = 3.73 A

I _n3  = 3.73 A

I _n4  = 6.46 A

I _n5  = 6.46 A

I _n6  = 10.55 A

I _n7  = 10.55 A

I _n8  = 18.31 A

I _n9  = 9.49 A

I _n10  = 17.05 A                                                                                                                       

 I _n11  = 1.14 A

I _nr =

I _nr = I_nri * cos

I _nr1 = 2.14 A

I _nr2 = 2.83 A

I _nr3 = 2.83 A

I _nr4 = 4.65 A

I _nr5 = 4.65 A

I _nr6 = 7.28 A

I _nr7 = 7.28 A

I _nr8 = 12.08 A

I _nr9 = 5.69 A

I _nr10 = 10.23 A

I _nr11 = 0.68 A

                           2.Alegerea sectiunii conductorului

I _ma

N=3    .................. I_ma =108 A

S_F  = S_NP = 35 mm²

 Verificarea sectiunii conductorului de faza

a)      Verificarea la regim de scurta durata de la pornire

J_P =                              1

J_P=                      2

I _{max. abs.}=             3

I _max.abs.a=             4

    ( I _na) =          5

I _pa =        6

I _{max.abs. a}=    7

I _{max.abs. r} =        8

     (I _nr ) =      9

I _pr = 10

J _P =       11

J _ma =  35 A / mm²    Û J _P < J _ma Þ 3.51 A < 35 A

                                   3.Alegerea tubului de protectie

D _n =f (n=4, S_F )..............D_n = 44 mm   

SOLUTIA FINALA  : 4 FY 35 / PEL 44

                                         4.Alegerea sigurantei fuzibile

I _F > I _{n. col..............}I _F > 89.85 A

I _F > I _{max. abs} /2 ...........I _F > 61.44 A

I _F > I _{F max. din TF} + 2 trepte ............... I _F > 35 + 2 trepte

I _F < 3 I _ma .....I _F < 3*108 = 324 A

                         5.Alegerea intreruptorului manual IP III

I _r ³ I _{n. col.} .......I_r ³ 89.85 A

I_r = 50 A

SOLUTIA ALEASA  IP III  100/ 50 A

                                                                CALCULUL COLOANEI SECUNDARE CE ALIMENTEAZA                                    

                                                                                   CENTRALA DE VENTILARE                                                                                                                                

                   

Motoare instalate :

1 motor  Pi = 0.75Kw

1 motor  Pi = 1.1 kw

2 motoare  Pi = 2.2 Kw

3 motoare Pi = 4 Kw

1 motor  Pi = 7.5 Kw

1 circuit priza trifazata   Pi = 5.5 Kw

1 circuit priza monofazata   Pi = 2.5 Kw

1 circuit priza de tensiune redusa  Pi = Kw

1 rezerva  Pi = 1kw

 

Motoare aflate simultan in actiune  : 1m1, 1m2 , 2m3 , 2m4, 1m 5

                                                                          1.Calculul curentului nominal

I_{n. col.} =

I _na =

I _nai =

I _n1 = 2.74 A ......I _na1 = 1.73 A

I _n2 = 3.73 A ......I _na2 = 2.42 A

I _n3 = I _n4 = 6.46 A ......I _na3  = I _na4 = 4.46 A

I_n5 = I _n6 = I _n7 = 10.55 A............I _na5 = I _na6 = I _na7 = 7.6 A

I _n8 = 18.31 A.........I _na8  = 13.73 A

I _n9 =

I _n10 =

I _n11 = 1.14 A.....I _na11 = 0.91 A

I _nr =

 ( I _nr)_i =  I _n * sin j

I _nr1 =2.14 A

I_nr2 = 2.83 A

I _nr3 = I _nr4 = 4.65 A

I _nr5 = I_nr6 =I _nr7 = 7.28 A

I _nr8 = 13.73 A

I _nr9 = 6.37 A

I _nr10 = 8.52 A

I _nr11 = 0.68 A

2.      Calculul sectiunii conductorului

I _ma > I _n.col ................I _ma > 95.9 A

N=3 ..........I _ma  = 108 A

S _F= S _NP = 35 mm

Verificarea sectiunii conductorului de faza

J_P =

I _{max. abs} =

I _max.abs.a = 

 S ( I _na) _i =

I _pa = I _P* cos j = `100.68 * 0.75 = 75. 51A

I _max.abs.r =

S ( I_nr) _i =

I_Pr = I _P * sin j = 100.68 * 0.66 = 66.45 A

J_P =

J _P < I _ma ...... 4.03 A /mm² < 35 A/ mm²

3.      Alegerea tubului de protectie

D_n = f ( n=4 ; S_F = 35 mm²) = 44mm

SOLUTIA ALEASA  : 4 FY 35 / PEL 44

4.      Alegerea sigurantei fuzibile

I_F > I _n.col. ........I_F > 95.90 A

I_F >

I_F > I_{Fmax.din TF +2 trepte} ....................I_F > 35 + 2 trepte

I_F < 3* I _ma...............I_F < 324 A

5.      Alegerea intreruptorului manual

 

I_r > I _n.col. .......I _r > 89.85 A

 I _r = 50 A

Solutia aleasa    :    IP  III  100 / 50 A

                                      CALCULUL COLOANEI GENERALE DE FORTA      

I_n =

I_na = C_S * S I_nak

C_S = 0.76

S I_nak = I _{na TLS} + I _{na TLP} + I _{na TF1}+I_{na TF2}+ I _{na TF3} + I _{na rez}+ I _{na il.sig.} *3 + I _{na PI} + I_{na TLE1}

I _{na TLS} = I _{na TLS} *cos j _m = 0.95 * 9.6 = 9.12 A

I _{na TLP} = 0.85 * 33.8 = 28.73 A

I _{na ETL1} = 28.73 A = I _{na TLP}

I_{na TF1}= 75.75 A

I_{na TF2} = 66. 57 A

I_{na TF3} = 70. 23 A

I _{na rez} = I _n.rez * cosj = 18.31 * 0.75= 13.73 A

I _{n rez} =

I^S _nail.sig = I_nil,sig^S* cos j = 1.82 A

I _nil.sig =

I_nil.sig^P =

I_nail.sig = I_nil.sig.* cos j = 0.91A

I_naPI = I_Npi * cos j = 18.31 * 0.75 = 13.73

I_Npi =

S I_na = 235.775 A

S I_nr = I_{nr TLS} + I _{nr TLP} + I _{nr TLE 1} + I _{nr TF 1} + I _{nr TF 2} + I _{nr TF 3} + I _{nr rez.} + I _nril.sig. *3+ I _nrPI

I _{nr TLS} = I _Ntls * sin j_m  = 9.6 * 0.31 = 2.98 A

I_{nr TLP} = 33.8 * 0.53 = 17.91 A

I _{nr TLE 1} = 17.91 A

I_{nr TF1} = 69.01 A

I_{nr TF 2} = 60.34 A

I_{nr TF 3} =65.31 A

I _{nr rez} = I _nrez * sin j = 18.31*0.66 A

I _{nr il.sig}^s = 1.91 * 0.31 = 0.59 A

I _{nr il.sig}^P= 1.07 * 0.53 = 0.57 A

I_{nr PI} = 18.31 * 0.66 = 12.08 A

S I_nr = 197.106 A

I _n =

2.      Alegerea sectiunii cablului

I_ma ³ I_n ...................I _ma ³ 166.475 A

N = 3 FY

Conform Anexa II pag. 13         S_F = 16 mm²

                                                   I _ma  = 185 A

Deoarece transformarea se face de la PT , transportul energiei se face prin cabluri montate in pamant fara tub de protectie . Sectiunea conductorului nulului de protectie este in fuctie de sectiunea fazei conform Anexa II ,pag. 13 , se alege sectiunea nulului de protectie   ; s = 25 mm².

 

SOLUTIA ALEASA  : Cy Aby 3 x 50 +25

3.      Alegerea intreruptorului automat     

 

I_nia > I _n........... I _nia > 166.475 A  .......I _ni = 250 A

I _r  > I _n  ............I_r > 166. 475 A...........I _r = 180 A

SOLUTIA ALEASA  : USOL 250

4.      Alegerea  intreruptorului  tripolar

  

I_ni > I _n ............I _ni > 166.475 A

I _r > I _n ............I _r > 166.475 A .......I _r = 170 A

SOLUTIA ALEASA : IP III 200 A

5.      Alegerea transformatorului de curent de pe coloana generala

I _P > 1.2 I _n = 199. 77 A

I_S = 5 A

Conform Anexa  III , pag 63        I _1n = I _P = 200 A

                                                            I_2n = 5 A

Alegerea transformatorului      CIS 200 / 5

                                                  CIS- 0,4 KW

6.      Alegerea  ampermetrelor

 

Se aleg 3 ampermetre          0- 200 /5 A

7.      Alegerea contorului trifazar de energie electrica

Se alege conform Anexa III , pag 108  pentru rete cu 4 fire ,  T-2 CA32  , pentru tensiune de referinta  :

           3x 380 V

                             PIERDEREA DE TENSIUNE PENTRU LUMINA

A.     Calculul traseului cel mai indepartat

Tronsonul 1  : L = d ( D4 , CIL ) = 9.5 m

                        p1 = 100 W

                        P1 = 100 W

Tronsonul  2 :  L =  d ( D4, I1,D4 ) =2.75m

                         p2= 300W

                         P2=100+300 =400W

Tronsonul 3 :    L = d (D4; I1 ; D4 ) = 2.75 m

                          p3 = 400 W

                           P3 = 400+400=800 W

Tronsonul 4 :    L = d ( D4 ; I2 ; D4 ) = 3.4 m

                         p4 = 400 W.

                         P4 = 1200 W

Tronsonul 5 :   L = d ( D4 ;I2 ; D4 ) = 3.4 m

                         p5 = 400 W

                         P5 = 1600 W

Tronsonul 6  :  L = d ( D4 ;D5 ) = 3.3 m

                         p6  = 400 W

                         P6 = 2000 W

Tronsonul 7 :   L = d (D3 ; TLP ) = 7.8 m

                         p7 = 900 W

                         P7 = 2900 W

= 2.19 %

b. Pierderea de tensiune pe coloanele secundare de lumina

c. Pierderea de tensiune pe coloana generala de lumina                        

VERIFICARE

 

                         PIERDEREA DE TENSIUNE IN INSTALATIA DE FORTA

1. IN  REGIM NOMINAL

1. Pierderea de tensiune pe circuitul cel mai  incarcat

        

           

b.Pierderile de tensiune pe coloanele secundare de forta

 

c.Pierderea de tensiune pe coloana generala de forta

VERIFICARE

2. In regim de pornire

1. Pierderea de tensiune pe circuitul de forta

b.Pierderea de tensiune pe coloana secundara

c.Pierderea de tensiune pentru coloana generala

VERIFICARE